1101綜采工作面在回采的過程中出現(xiàn)過歪架、倒架現(xiàn)象，現(xiàn)結(jié)合實際，分析造成綜采工作面液壓支架倒架的原因，并總結(jié)倒架的基本處理方法和預防措施。

l、工作面概況

1101綜采工作面采用走向長壁式布置，一次采全高，全部垮落法控制頂板，工作面長約 150m，順槽1200m.工作面初采傾角較大 (5 ～15。)，隨著工作面向前推進，煤層傾角逐漸變小。工作面平均采高約 3.5m。工作面主要機電設備及基本參數(shù) ：SGZ—800/800型刮板輸送機 1部;ZY6800-24/50型液壓支架96架，MG500/1130(1180)-AWD型電牽引采煤機 1部。

2、回采中出現(xiàn)的問題

2011年9月，1101工作面推進到20米左右時，采高為4.5 m時由于沒有控制好頂板，巷道上幫發(fā)生片幫、局部冒頂，頂板較破碎，隨之帶來巨大壓力，工作面推進到該處時，先是由5架出現(xiàn)下滑趨勢，繼而發(fā)生倒架，隨后倒架一直擴展到 1 3架。由于條件差，采取措施不果斷，現(xiàn)場監(jiān)督管理不力，支架倒架、頂梁錯差、架間超寬的現(xiàn)象更為嚴重現(xiàn)，傾角最大達35。,在 50～54支架范圍內(nèi)架間最寬達700mm，支架失去對頂板的有效支撐 ，使本來就破碎錯動的頂板條件進一步惡化。同時由于工作面坡度較大，架間、梁端大量流矸，給安全生產(chǎn)帶來嚴重威脅。工作面一度被迫停產(chǎn)，處理倒架，浪費了大量人力物力。

3、工作面支架倒架的原因分析支架力學模 型穩(wěn)定性分析如圖 1所示，支架在支撐頂板時，對底座下側(cè)邊緣的傾倒力矩M為 ：

M= HgGs i n a —BGc o s a/2一BN2/2一H u2N2+BN1/2

式中，Hg為支架重心高度;H為采高;B為支架底座寬度 ;N1為底板對底座的支承力;N2為頂板對頂梁的正壓力;u2為頂梁與頂板間的摩擦因數(shù);G為支架所受重力;a為底板傾角。

4、 現(xiàn)場條件影響

(1) 工作面傾角的影響。1101工作面在倒架段，煤層傾角大約在7°，由于傾角的影響，支架和頂板均會出現(xiàn)一個下滑分力 ( F=Gs i n a)，該分力的作用結(jié)果造成支架存在一定傾倒趨勢，而且隨著傾角的增大，由下滑分力作用引起支架下滑、使傾倒的趨勢上升。

( 2 ) 采高影響。根據(jù)支架的特定結(jié)構(gòu)分析，隨著支撐高度的增大，其重心不斷增高移動，在工作面傾斜角度不變的情況下由下滑分力引起的翻轉(zhuǎn)力矩隨之增大，支架發(fā)生失穩(wěn)倒架的可能性也相應增大，而采高越低支架本身防倒的穩(wěn)定性越大該工作面出現(xiàn)倒架時，采高達到 4.5 m，支架本身的穩(wěn)定性較差是造成倒架的原因之一。

(3)頂板破碎局部冒頂影響。本工作面回采時中部壓力偏大，因頂板破碎、冒落處于失穩(wěn)狀態(tài)，支架超高使用，是造成支架失穩(wěn)傾倒的主要原因之一。

(4)存在人為控制不到位、不穩(wěn)定的情況。采用本架操作，在頂板條件差時，操作人員往往觀察不細、匆忙操作，更易引發(fā)這種情況的出現(xiàn)。

5、現(xiàn)場管理薄弱

( 1 ) 思想認識上的不足。超前意識不強，認識不到位，沒有提前了解到工作面回采前方煤層及頂板賦存的情況，放松了對現(xiàn)場的管理 ，在工作面條件發(fā)生變化時，沒能及時采取有效措施。

( 2) 現(xiàn)場監(jiān)督管理力度不夠。通過現(xiàn)場觀察發(fā)現(xiàn)，在支架底座下面及前面 留有底煤，形成了“軟底”，現(xiàn)場管理中要求的“ 兩凈” 沒有達到，而且由其導致支架對頂板的控制不力，同時也誘發(fā)了倒架的發(fā)生;工作面在進入頂板破碎段時，先出現(xiàn)支架“ 擺尾 ”，架間變寬超過標準要求，現(xiàn)場沒有引起足夠重視 ，初期采取的用單體液壓支柱捌架的措施在現(xiàn)場沒有很好落實，后期確定的處理措施落實不力，班與班之間現(xiàn)場質(zhì)量控制懸殊，致使支架失去支點支撐，倒架越來越多，越來越嚴重。

( 3 ) 職工操作技能差。部分職工缺乏應對復雜條件的操作技能和經(jīng)驗，對異常情況不能及時反饋和主動采取或落實有效措施，也是造成倒架的一個主要原因。

6、處理倒架的措施

處理綜采工作面倒架的方法應根據(jù)支架的傾倒程度來決定，工作面支架傾倒程度：a≤7 。，一般; 7 。